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  格构式节能墙体使用肋梁、肋柱及内嵌材料泡沫混凝土形成整体墙板，墙板又与外框架整浇为一体，形成一个完整的受力体系。 在水平荷载作用下格构式节能墙板与外框架共同工作，墙板一方面受到框架的约束作用，

   另一方面又对框架进行反约束，［1］两者相互作用、共同受力、充分发挥各自性能 。

本文通过对两组节能墙体 P-1 及 PJ-1 进行水平低

周反复荷载试验，

     以此来研究墙体的受力性能。

  试验概况

1

  试验的构件设计为带构造柱的框架墙体，墙体尺寸为 1/2 缩尺模型，     每组的墙体尺寸相同，

  试验分为两组：P 组是泡沫混凝土墙体，编号为 P-1；PJ 组是配钢筋网架的泡沫混凝土墙体，

  编号为 PJ-1。 各试件尺寸及配筋见表 1。

试件外框架混凝土强度等级为 C30，框架梁、柱主筋等级为 HＲB335，肋梁、柱钢筋、箍筋等级为HPB235； 试件 P-1 和试件 PJ-1 的泡沫混凝土强度等级均为 A3（B07） 级； 试件 PJ-1 内铺有双层钢筋网片，钢筋直径 4mm，间距 200mm，钢筋等级为HPB235。

   加载装置采用水平低周反复加载制度，采用荷载和位移混合控制的加载制度 。 试件在屈服前采用荷载控制，试件屈服后采用位移控制。 判断试件屈服的标准是滞回曲线上出现明显的拐点 。试件屈服后，取此时的位移为屈服位移，接着转为位移控制。 在位移控制阶段，以屈服位移为级差，分级加载，每级循环加载三次，直至墙体达到最大承载力并下降到其最大承载力的 85% 以下时，认为墙体破坏。试验加载装置及测点布置如图 1～2 所示。

   试验破坏过程分析

2

   试验表明，

        格构式节能墙体在试验中的破坏过程分为弹性阶段、弹塑性阶段及破坏阶段。

   墙体 P-1 破坏过程

2．1

   弹性阶段： 试验墙体在开始阶段保持良好的弹性工作能力，当水平荷载加到 35kN 时，墙体开始出现第一条沿右下 1/4 墙体对角线的裂缝，随着荷载的继续增加，墙体中出现了沿对角线方向的裂纹 ，但裂缝仍细小，即对刚度影响不大，故格构式泡沫混凝土墙体的受力性能表现为弹性。 其滞回环呈线性，卸载后残余变形很小大当水平荷载加到 60kN 时，受拉外框柱出现水平裂缝， 由于墙体采用整体现浇的形式，

       墙体虽然沿对角线方向裂缝增多，  此时墙体的承载力还处于上升期，但刚度下降很快，塑性变形明显，肋柱中的钢筋应变迅速增大并开始屈服。 破坏阶段： 随着水平荷载的继续增加，两侧边框柱的裂缝宽度增大，墙板上的裂缝数量迅速增加，其裂缝宽度和长度也在增加，同时沿墙板四周与外框架连接四周开始出现裂纹，当水平荷载达到 75kN时，墙板采用的泡沫混凝土开始出现大面积起皮 、剥落现象，

 外框柱受拉钢筋屈服，此后进入位移控制循环阶段，砌块剥落、破碎的现象更加严重。随着墙体 PJ-1 破坏过程

2．2

   弹性阶段： 试验墙体在开始阶段保持良好的弹性工作能力，当水平荷载加到 50kN 时，墙体开始出现第一条沿左上 1/4 墙体对角线的裂缝，但裂缝较细小，且随着荷载的继续增加，墙体并未出现新的裂纹，故此时格构式泡沫混凝土墙体的受力性能仍表现为弹性。其滞回环呈线性，卸载后残余变形很小，墙体也可等效为一种复合材料弹性板，当荷载加到50kN 时，骨架曲线出现了明显的拐点。弹塑性阶段：水平荷载继续增加，墙板四周与外框架出现一圈新的裂纹，但由于外框格其相对于泡此时虽然墙体的刚度下降很快，塑性变形明显，肋柱中的钢筋应变迅速增大并开始屈服 。

 破坏阶段： 随着水平荷载的继续增加,两侧边框柱的裂缝宽度增大，墙板上的裂缝数量迅速增加，其裂缝宽度和长度也在增加，同时沿墙板四周与外框架连接四周开始出现裂纹，当水平荷载达到 75kN时，墙板采用的泡沫混凝土开始出现面积起皮现象 ，外框柱受拉钢筋屈服，此后进入位移控制循环阶段， 破碎的现象更加严重。 当达到 5 Δ时，砌块剥落、随着墙体达到极限状态，所有的荷载基本由外框架承担，墙体中间部分的泡沫混凝土甚至出现大面积整